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            機(jī)床鑄件振動時效工藝應(yīng)用

            來源:南京聚航科技有限公司   2023年12月19日 13:42  

            某廠是機(jī)床鑄件的生產(chǎn)廠家,以往對鑄件時效處理多采用熱時效,但由于其成本高,生產(chǎn)周期長,加熱溫度難以控制等因素,影響了生產(chǎn)成本和生產(chǎn)進(jìn)度,并難以保證時效質(zhì)量。因此引進(jìn)了消除應(yīng)力新工藝——振動時效,以改善鑄件的時效狀況。

            設(shè)備選購

            設(shè)備選購了南京聚航科技有限公司的JH-600A智能頻譜交流振動時效設(shè)備,設(shè)備采用的是高速變頻伺服電機(jī),激振力大,效果好,適合剛性工件時效??刂栖浖в袣堄鄳?yīng)力動態(tài)跟蹤功能,消除率高。

            振動時效工藝

            振動時效工件的固有頻率、工件的振形、給工件施加的振動能量和振動處理時間是工件進(jìn)行振動時效處理的主要工藝參數(shù),這些參數(shù)的選擇直接影響著工件的時效效果。

            固有頻率

            每個物體都有其自身的固有諧振頻率,按付立葉級數(shù)分解會有很多階固有諧振頻率。要對工件進(jìn)行振動時效,首先要知道工件的諧振頻率,而這一參數(shù)*全可以通過振動時效設(shè)備來完成。振動時效設(shè)備會自動地測出工件的固有頻率,并確認(rèn)最合適的一階固有頻率值。

            振形

            工件的每一階固有頻率都一一對應(yīng)著其一種振形,只有準(zhǔn)確地找出這一振形,才能更合理地確定出彈性橡膠墊對工件的支撐位置、激振器和傳感器的裝夾位置。因?yàn)檎駝訒r效的原則就是橡膠墊應(yīng)支撐在工件振形的波節(jié)處,激振器和傳感器應(yīng)裝夾在工件的波峰處。

            只有在這種狀態(tài)下,激振器產(chǎn)生的機(jī)械能量才能*大限度地傳遞給工件,同時橡膠墊對工件振動的阻力也最小。如果將激振器裝夾到振形的波節(jié)處,則無論激振器輸出多大的能量,都不會傳遞到工件上。因?yàn)?,波?jié)的振幅為零,激振器無法對工件做有用功。

            通過多年對需要時效處理工件的實(shí)踐,我廠工件基本分為以下三大類型。

            1. 梁型工件:當(dāng)長:寬>3、長:厚>5時,則認(rèn)為工件屬于梁型類,所有磨床、銑床的工作臺均屬于這種類型,對這類工件,橡膠墊應(yīng)支撐在距端部2/9長度處,激振器裝夾在工件的中間部位,傳感器僅僅吸附在工件的一段。

            2. 方形工件:當(dāng)長≈寬≈厚時,則認(rèn)為工件是方形類的,機(jī)床床身、立柱均屬于此類。對于這類工件,橡膠墊應(yīng)放在距工件端部的1/3長度處,激振器裝夾在工件的中間部位,傳感器吸緊在工件端部的一角處。

            3. 小零件平臺:由于重量輕,固有頻率高,小零件既不方便單獨(dú)振動處理,效率又低。對這一類零件,都采用振動平臺集中處理法,即將多個小工件集中裝夾到一個振動平臺上,一起進(jìn)行振動時效處理。

            振動能量與振動時間

            根據(jù)工件重量、形狀、結(jié)構(gòu)、剛度及所存在的殘余應(yīng)力值不同,施加在工件上的振動能量和振動時間也會不同??墒褂谜駝訒r效設(shè)備的動態(tài)檢測和跟蹤功能,保證參數(shù)選擇的合理性。

            振動時效效果

            振動時效效果評斷一般有三種方法,振動參數(shù)曲線法、殘余應(yīng)力檢測法、尺寸精度穩(wěn)定性檢驗(yàn)。

            殘余應(yīng)力檢測數(shù)據(jù)

            殘余應(yīng)力檢測方法采用盲孔法,儀器采用聚航科技的JH-30殘余應(yīng)力檢測儀,以下是殘余應(yīng)力檢測數(shù)據(jù)。

            1M7130平面磨床臺面振動時效前、后的殘余應(yīng)力值

            測點(diǎn)

            狀態(tài)

            應(yīng)變量

            應(yīng)力值

            消除率

            ε1

            ε2

            ε3

            σ1

            σ2

            σ1

            σ2

            1

            振前

            194

            -11

            -114

            -5.95

            3.6

            36

            61

            振后

            130

            51

            -34

            -3.42

            1.4

            2

            振前

            264

            209

            114

            -6.28

            1.72

            81

            50

            振后

            -10

            -22

            25

            -1.17

            0.85

            3

            振前

            77

            234

            41

            -6.24

            3.92

            65

            92

            振后

            3

            28

            79

            -2.05

            0.31

            4

            振前

            158

            -126

            30

            -8.73

            4.75

            40

            96

            振后

            49

            63

            192

            -5.25

            0.15

            5

            振*

            108

            -3

            -23

            -3.24

            1.44

            34

            7

            振后

            -28

            55

            66

            -2.14

            1.34

            平均應(yīng)力消除率

            56.8

            2 M7130平面磨床立柱振動時效前、后殘余應(yīng)力值

            測點(diǎn)

            狀態(tài)

            應(yīng)變量

            應(yīng)力值

            消除率

            ε1

            ε2

            ε3

            σ1

            σ2

            σ1

            σ2

            1

            振前

            -352

            -267

            -119

            1.44

            8.54

            5

            45.6

            振后

            -55

            -172

            -100

            -1.36

            4.64

            2

            振前

            -138

            -434

            -239

            -3.37

            11.3

            55

            56

            振后

            -135

            15

            -27

            -1.52

            4.96

            3

            振前

            79

            212

            48

            -5.73

            3.05

            46

            52

            振后

            15

            112

            62

            -3.09

            1.45

            4

            振前

            207

            -21

            -123

            -6.09

            4.31

            20

            28

            振后

            -37

            152

            121

            -4.87

            3.10

            5

            振前

            -507

            -99

            40

            -4.01

            13.9

            0

            96

            振后

            76

            165

            147

            -4.18

            -0.54

            平均應(yīng)力消除率

            40.4

            1和表2數(shù)據(jù)表明,振動時效效果均達(dá)到了標(biāo)準(zhǔn)要求,并且從振動時效設(shè)備打印的曲線來看,也達(dá)到了GB/T25713-2010標(biāo)準(zhǔn)。

            尺寸穩(wěn)定性試驗(yàn)

            一臺M1420磨床工作臺鑄件未經(jīng)任何時效處理,即進(jìn)行加工,裝配時工作臺連續(xù)變形,待配磨多次裝配后放置三個月再進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)上、下工作臺接觸面翹曲嚴(yán)重,*大變形量達(dá)0.50mm,而同期經(jīng)振動時效處理的工作臺,經(jīng)過近一年的跟蹤,基本沒有變形,*全在機(jī)床規(guī)定的公差范圍內(nèi)。

            結(jié)論

            1. 振動時效不僅消除殘余應(yīng)力的效果優(yōu)于熱時效,而且方便、靈活,非常適合生產(chǎn)周期和交貨期短的市場經(jīng)濟(jì)要求。

            2. 振動時效工藝*底解決了熱時效爐窖對環(huán)境的污染問題。

            3. 振動時效能滿足機(jī)床鑄件尺寸穩(wěn)定性的要求。


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